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(1) 专用卡箍不得有气孔、砂眼、缩孔裂纹等缺陷。
(2) 密封圈的材质及性能符合要求，密封面上不得有气泡、杂质、裂口、凹凸不平等缺陷，不能使用老化的橡胶圈。
(3) 卡环在卡箍内的移动距离理论上为接头伸缩量的一半，要实测实量，如果达不到，则不能满足管道的伸缩量要求。为了促证密封效果，出厂前与卡箍配套左右端管，实际工程中不宜用普通管直接代替端管，而且端管端面与轴线的垂直度及端面本身的平面度有一定要求，尺寸不标准则使接头的伸缩量大大减小，满足不了使用要求。
(4) 端管直径的尺寸要选正偏差，否则卡箍对密封圈的压紧力不够，影响接头密封效果。
不锈钢卡箍的结构以及腐蚀裂纹问题<一>、双管卡箍的结构
双管卡箍的轴向断面呈凹形，在内侧的上下二个面是斜面，它与水平面的倾斜角度应小于摩擦角，一般为5°～7°。在凹槽处，为了缓和应力集中，转角半径越大越好。
用双管卡箍连接的封头和筒体法兰都具有凸肩，凸肩上斜面的倾斜角度与专用卡箍斜面相同。当上紧时，几个双管卡箍片被牢固地连在一起，依靠配合斜面的作用，使封头和筒体法兰靠拢，从而达到密封。
双管卡箍一般分为两种，一种是由螺栓连接的。这种双管卡箍又可按双管卡箍片的个数分为二半拚合式、三块拚合式或多块拚合式。他们是依靠连接螺栓来紧固的。另一种是快卸式双管卡箍，它是借助于二对伞齿轮组成的传动装置以二个螺栓来紧固的。
<二>、不锈钢抱箍腐蚀裂纹问题
卡带裂纹均为沿品扩展，品面可见腐蚀条纹，且断口附着大量含Cl，S等腐蚀性元素，整体宏微观腐蚀特征明显；综合分析认为，不锈钢抱箍卡带裂纹性质为品间腐蚀裂纹。
耳片与卡带焊接后，在飞机正常飞行状态下，焊缝附近卡带发生断裂，而卡带其他区域未发现明显损伤。统计结果表明，多起不锈钢抱箍断裂均发生在距离焊缝6mm左右位置，说明U型抱箍断裂可能与焊接热影响及应力分布有关。由焊接导致的常规性的缺陷一般采用X射线和超声C扫描等无损检测手段进行评价与分析，一些隐蔽性缺陷或者组织异常很难通过常规的无损检测方法检出，易被人们忽视而对飞机飞行带来较严重的安 全隐患。
对于奥氏体不锈钢来说，其焊缝位置由于焊接过程的热影响，容易使焊缝组织敏化，450~850℃敏化区间奥氏体不锈钢易析出碳化物与Cr生成化合物Cr23C6，并沿品界沉淀，使品界周围基体Cr含量降低，形成贫Cr层，导致腐蚀介质容易渗透进人品界，使基体发生沿品开裂，成为腐蚀的薄弱点。
一般认为，铁素体不锈钢焊接接头的品间腐蚀出现在紧邻熔合线处，而奥氏体不锈钢焊接接头的品间腐蚀出现在距焊缝一段距离处，这是由于C在奥氏体与铁素体中的固溶程度及扩散速率不同引起的，从2种不锈钢温度一时间一敏化(TTS曲线可以看出，两者的“鼻尖”温度敏化时间差异很大，奥氏体不锈钢的敏化时间相对较长，其敏化程度随着冷却速率的增加而降低，在焊接热影响区不同区域停留时间不同，导致焊缝附近敏化程度有所差异，品间腐蚀A法对比试验进一步验证距离焊趾一定距离的断裂区存在严重的品间敏化，这一位置正好与不锈钢抱箍断裂位置相对应。
对不锈钢抱箍整体装配状态进行有限元静态分析。不锈钢抱箍在装配状态下受力较大的部位是卡带与耳片的过渡圆弧处，而实际断裂位置未发生在此位置。不锈钢抱箍卡带属于冷硬状态，本身存在形变残余应力；弯制加工中残余应力升高(局部显微硬度升高)，又产生结构应力；不锈钢抱箍紧固及导管作用产生的工作应力；焊趾位置综合应力较大，但开裂位置主要是由于品界弱化导致的。
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